摘要：通過(guò)應(yīng)用壓力棒隔距塊和普通壓力棒的對(duì)比試驗(yàn)，介紹平面牽伸前區(qū)使用壓力棒隔距塊，V型牽伸使用壓力棒上銷(xiāo)紡紗機(jī)理及在實(shí)際生產(chǎn)中的應(yīng)用，指出要針對(duì)不同的牽伸型式合理運(yùn)用粗紗捻系數(shù)，使其與粗紗定量及細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)有機(jī)結(jié)合，才能保證前紡重定量、細(xì)紗大牽伸工藝順利上車(chē)、紡出高品質(zhì)的紗，才能有效控制生產(chǎn)成本、降低機(jī)物料消耗。 
    隨著前紡重定量、細(xì)紗大牽伸的高效工藝及細(xì)紗附加摩擦力界紡紗的推廣，一些企業(yè)先行應(yīng)用并提高了成紗質(zhì)量，其優(yōu)越性被業(yè)內(nèi)認(rèn)同；但也帶出了負(fù)面影響，如搖架壓力過(guò)大，車(chē)頭傳動(dòng)部件、膠輥、膠圈磨損嚴(yán)重等，如何解決這些問(wèn)題，降低消耗，成了各紡織廠的熱門(mén)話題。
    1 壓力棒隔距塊
    1．1 由于我公司FA506型細(xì)紗機(jī)前牽伸區(qū)設(shè)計(jì)的限制，前、中羅拉中心距最小為43 mm。浮游區(qū)長(zhǎng)度較大，纖維頭端變速點(diǎn)分布較分散，不利于離散纖維的控制，我們采用壓力棒隔距塊，以加強(qiáng)對(duì)浮游區(qū)離散纖維的控制，改善成紗質(zhì)量，其紡紗效果見(jiàn)表1、表2。

    1．2 由于在前牽伸區(qū)增加壓力棒的控制，在壓力棒下方的纖維束形成包圍弧，前鉗口形成反包圍??；如前、中羅拉隔距過(guò)小，會(huì)因這一反包圍弧太大而引起牽伸力的劇增，無(wú)法完成正常牽伸，應(yīng)適當(dāng)加大前、中羅拉隔距、上下膠圈的鉗口隔距及后區(qū)牽伸倍數(shù)，以避免吐硬頭問(wèn)題的發(fā)生，產(chǎn)生突發(fā)性紗疵，給后工序生產(chǎn)造成危害。 
   1．3 由于采用的是下壓型壓力棒，纖維束是經(jīng)前鉗口牽引經(jīng)壓力棒繞過(guò)，不會(huì)由上、下膠圈輸送自動(dòng)從壓力棒下方通過(guò)，在運(yùn)轉(zhuǎn)操作中一定要掀起搖架，將粗紗條拉到前羅拉吸棉笛管處再放下?lián)u架，加壓后生頭紡紗以避免紗條經(jīng)壓力棒上邊通過(guò)而造成CVb增大。 
   1．4 由于上膠圈至前膠輥間距離很小，且壓力棒夾在其中易造成短絨積聚，應(yīng)加強(qiáng)此處的清潔工作。 
   2壓力棒上銷(xiāo) 
   2．1 V型牽伸上使用壓力棒上銷(xiāo)，使紗條在后區(qū)經(jīng)壓力棒下壓后增加了紗條在后羅拉表面包圍弧的長(zhǎng)度，非控制區(qū)長(zhǎng)度顯著縮短，牽伸紗條水平進(jìn)入中鉗口，纖維變速點(diǎn)前移，集中和穩(wěn)定，加強(qiáng)了對(duì)浮游纖維的控制，消除了中、上羅拉反包圍??；喂入前區(qū)的紗條結(jié)構(gòu)更加緊密，減少了后區(qū)牽伸的附加不勻，后區(qū)牽伸倍數(shù)明顯提高，從而挖掘了前區(qū)牽伸倍數(shù)繼續(xù)提高的潛力，為實(shí)現(xiàn)前紡重定量，細(xì)紗打牽伸提供了保障（見(jiàn)表3）。

    2．2由于總牽伸倍數(shù)的加大，在紡紗過(guò)程中牽伸力也隨之增加。這就需要相適應(yīng)的握持力來(lái)匹配，應(yīng)適當(dāng)降低粗紗的捻系數(shù)、增加搖架壓力、加大膠圈鉗口隔距及后區(qū)牽伸倍數(shù)，以滿足牽伸力的要求。
細(xì)紗是將紗條拉細(xì)拉長(zhǎng)，總牽伸倍數(shù)增加后更加明顯，這就對(duì)牽伸羅拉的彎控、膠輥的圓柱度、膠輥膠固的耐磨性及其精度要求更高；對(duì)所采用的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)適當(dāng)提高。由于牽伸力的增加，車(chē)頭傳動(dòng)特別是中羅拉傳動(dòng)部件的扭矩明顯增大，這就對(duì)傳動(dòng)軸、齒輪的剛度及耐磨性提出了更高的要求，以減少壞車(chē)造成的停臺(tái)。另外，隨著粗紗條在后羅拉包圍弧的增大，后羅拉節(jié)間特別是與羅拉頭段脫扣問(wèn)題時(shí)有發(fā)生，應(yīng)定期檢查。因?yàn)楹竽z輥為側(cè)向加壓， 
    常因壓力不勻造成CVb惡化，針對(duì)存在的種種問(wèn)題，我們采取了多種措施來(lái)消除不利因素、穩(wěn)定成紗質(zhì)量。
    2．3因?yàn)楹罅_拉在紡紗過(guò)程中是由粗紗條帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)斜齒輪控制轉(zhuǎn)速而并不是由斜齒輪傳動(dòng)，傳統(tǒng)的安裝辦法勢(shì)必造成羅拉接口處扭力方向與螺絲旋向相反而使羅拉松開(kāi)，特別是車(chē)頭處更加明顯，我們將整臺(tái)車(chē)的羅拉包括羅拉頭段進(jìn)行了調(diào)換，徹底解決了羅拉脫扣問(wèn)題。

    2．4為解決后膠輥壓力不勻造成的條干及CVb惡化，將后膠輥的直徑增大，比前膠輥的直徑加大0 mm～1 mm，見(jiàn)表4。

    2．5以往在采用中膠輥代替小鐵輥時(shí)，考慮到膠輥有一定的彈性，為了壓力分配的合理性，一般將其直徑加大0．50 mm左右；而在V型牽伸中，后區(qū)壓力棒在對(duì)粗紗條下壓過(guò)程中，同時(shí)受到紗條向上的反作用力。由于氣動(dòng)加壓為杠桿傳動(dòng)，不同于彈簧搖架由三檔彈簧直接加壓，致使壓力重新分布，在前中羅拉隔距偏小情況下，中膠輥及膠圈鉗口處壓力過(guò)大，甚至超過(guò)前膠輥壓力，造成牽伸困難，不得不加大搖架壓力來(lái)避免吐硬頭問(wèn)題發(fā)生，這是造成動(dòng)力增加、牽伸元件壽命縮短、車(chē)頭傳動(dòng)部件磨損嚴(yán)重的主要原因，應(yīng)適當(dāng)減小中膠輥直徑或放大前中羅拉隔距，見(jiàn)表5、表6。